施工效果細(xì)節(jié)建模，剪力墻的側(cè)力抵抗機(jī)制可以被合并到有限因素模型。在輕框架剪力墻中，釘子行為對(duì)全球模型效應(yīng)很關(guān)鍵。每個(gè)釘子用一個(gè)或者跟多的非線性彈簧元件或者多重硬度。這導(dǎo)致大量構(gòu)件和復(fù)雜依賴路徑的功能。相反，木墻模型需要較少的構(gòu)件因?yàn)橛休^少的機(jī)械連接。 普通建筑實(shí)踐安裝200到300毫米的通桿，在每個(gè)墻末端，每個(gè)門(mén)窗開(kāi)口周?chē)�同樣的距離，沿著墻1830毫米中心。通桿通過(guò)過(guò)大的孔，繼續(xù)從板木到基木或地基。一個(gè)通常的方法對(duì)時(shí)候拉緊的通桿用持續(xù)自動(dòng)彈簧在墻的頂部施加4450 N的力。 Gorman 和 Shrestha （2002）用隨后步驟變位測(cè)試方法測(cè)試了兩座木墻。墻用生產(chǎn)的木材建成，3.44米長(zhǎng)，2.44米高。包含了通桿五金件。他們的測(cè)試表明有通桿的木剪力墻隨著滑動(dòng)和額外容量展示初始現(xiàn)行行為，這被看作是破壞之前的上升的荷載變位。這是被Stott在測(cè)試木結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)/錨定裝配發(fā)現(xiàn)的同樣的行為�！∮邢抟蛩啬Ｐ陀邢抟蛩啬Ｐ陀邢抟蛩啬Ｐ陀邢抟蛩啬Ｐ汀　�墻的尺寸，桿的位置，和邊界條件跟Gorman和 Shrestha的木墻測(cè)試（2002）緊密相配。

有限因素模型是2.44米款，2.44米高，153毫米厚。兩個(gè)通桿從頂部伸到墻的底部，每端古今203毫米。模型立體，梁，非線性彈簧，和彈簧構(gòu)件。木材用結(jié)構(gòu)4個(gè)結(jié)點(diǎn)，平面應(yīng)力因素做成長(zhǎng)方形體，賦予典型的花旗松彈性特征。通桿，用量構(gòu)件代表，賦予低碳鋼的特性，作為參數(shù)調(diào)查的部分在不同水平上拉伸。通桿的兩個(gè)分離的作用在過(guò)大的孔以及孔的邊緣承重，結(jié)合為一個(gè)單獨(dú)的非線性彈簧，在這里初始的力位移反應(yīng)是由于過(guò)大的孔，反應(yīng)的第二部分是通桿承載孔的邊沿。模型包含木頭與木頭的摩擦，如非線性彈簧因素和木頭重力代表的。模型過(guò)程的細(xì)節(jié)，力位移行為，邊界情況和承載由Scott給出（2003）。一個(gè)平行的基礎(chǔ)模型為兩個(gè)基礎(chǔ)/錨定系統(tǒng)發(fā)展。 有限因素結(jié)果有限因素結(jié)果有限因素結(jié)果有限因素結(jié)果 木材剪力墻模型在荷載位移圖中有三個(gè)主要行為，如圖4所示。位移是頂板木材的水平運(yùn)動(dòng)。墻的滑動(dòng)始于頂板，之后在木材之間連續(xù)的接觸面滑動(dòng)因?yàn)槟Ｐ陀兄亓�和埋藏木頭的摩擦力。*一個(gè)截面，0a,代表克服摩擦力之前的系統(tǒng)硬性。在點(diǎn)a（滑力），摩擦力被克服，所以路徑ab代表滑動(dòng)位移，由通桿和固定螺栓的過(guò)大的孔限制。第三個(gè)截面（后滑動(dòng)硬性），bc,代表松弛和通桿和固定螺栓結(jié)合之后的系統(tǒng)硬性。　　 Gorman 和 Shrestha (2002)測(cè)試的墻模型跟從背面循環(huán)測(cè)試支柱彎曲，在圖5a中可見(jiàn)。圖5b顯示地基模型跟Scott (2003)概括的地基/錨定測(cè)試數(shù)據(jù)比較。 一系列變量研究來(lái)評(píng)估有通桿五金件，門(mén)窗開(kāi)口，墻縱橫比產(chǎn)生的摩擦力的作用�？傊�，14個(gè)模型用來(lái)評(píng)估建筑條件在側(cè)力抵抗和木剪力墻硬性上的影響。顯示出： 墻性能受摩擦力和通桿產(chǎn)生的正常力的強(qiáng)烈影響。由此，保持通桿緊力在地震荷載下會(huì)增強(qiáng)建筑系統(tǒng)性能。 改變墻的縱橫比，從1：1到2：1減少后滑動(dòng)硬性，提高整體墻位移。高縱橫比墻可能需要額外的硬性。 額外的通桿通常包含在門(mén)窗建筑細(xì)節(jié)，將墻穿孔的影響降低到*小很重要。 通桿孔的尺寸影響整個(gè)墻的位移：將孔直徑減到*小潛在的滑動(dòng)位移減低到*